口腔工艺论文范文参考 口腔工艺毕业论文范文[精选]有关写作资料

目录

1. 第一篇口腔工艺论文范文参考：深冷处理对齿科纯钛激光焊接焊区性能的影响
2. 第二篇口腔工艺论文样文：预烧结氧化锆义齿高速铣削加工关键技术与装备研究
3. 第三篇口腔工艺论文范文模板：选择性激光熔覆氧化铝/氧化锆共晶陶瓷材料的实验研究
4. 第四篇口腔工艺论文范例：葫芦素B磷脂/胆盐混合纳米胶束口腔速溶膜给药系统的构建与评价研究
5. 第五篇口腔工艺论文范文格式：应用激光快速成形技术制作全口义齿钛基托的实验研究

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第一篇口腔工艺论文范文参考：深冷处理对齿科纯钛激光焊接焊区性能的影响

目的：

激光焊接是口腔修复的重要技术,其焊接质量关系修复体成败,研究焊区处理工艺提高其综合性能是口腔修复界多年的努力方向.本研究采用深冷处理方法在模拟口腔环境条件下对焊接试样进行处理,以改善齿科纯钛激光焊接焊区综合性能.通过力学性能测试及分析,优化深冷处理工艺,对比与焊接后未处理及热处理组效果,进行耐腐蚀性能及生物性能的初步研究,探讨深冷处理在口腔修复中的临床应用.

方法：

采用德国Dentaurum生产Comlaser-4型激光焊接机对齿科纯钛进行焊接,试样焊缝长6mm,厚0.5mm.采用体外冷热循环和人工唾液浸泡模拟口腔生理环境.

1.优化深冷处理工艺：将焊接试样随机分为六组,其中四组在液氮温度下分别保温2h、12h、24h、48h,一组为传统的热处理组,一组为未经处理的对照组,通过测试六组试样的抗拉强度、延伸率及显微硬度优化处理工艺,并以此工艺作为下列实验深冷处理组.

2.力学性能评价：将试样分为四组(母材组,深冷母材组,激光焊接组,深冷焊接组),冷热循环1000次后再浸泡于人工唾液中90天后取出,测试其力学性能,观察分析显微组织和断口形貌.

3.疲劳性能评价：模拟口腔生理环境,应用Instron E10000电子动静态万能材料试验机测试深冷处理后焊件的疲劳强度,并与未深冷处理组进行比较,绘制出两条S-N曲线,计算其疲劳特征值,并对疲劳断口进行扫描电镜观察.

4.腐蚀性能及抗菌性能评价：测量四组试样(母材组,深冷母材组,激光焊接组,深冷焊接组)的极化曲线,计算其特征性参数,拟合其在人工唾液中的电化学阻抗谱,并利用扫描电镜观察四组焊件的抗菌情况.

5.摩擦磨损性能评价：使用MMV-1立式万能摩擦磨损实验机测量试样的磨损体积损失量,观察试样表面磨损形貌.

结果：

1.24h深冷处理组的抗拉强度及延伸率比其他各组有大幅度提高,并且其焊区硬度并未大幅降低,力学性能较好.

2.在模拟口腔环境下,纯钛母材的抗拉强度和延伸率经深冷处理后分别提高了6.24%和2.2%,而纯钛激光焊接焊区的抗拉强度和延伸率分别提高了20.82%和150%.母材断口呈韧性断裂,未经深冷处理的焊件断口呈脆性断裂,深冷处理焊件断口呈混合准解理断裂.深冷处理后母材晶粒尺寸明显减小,焊区组织更均匀.

3.在同一应力范围下,深冷处理后纯钛焊件的疲劳循环次数均高于对照组,深冷处理组的疲劳强度特征值△ok为121.884MPa,S-N曲线的斜率m为5.94,均高于未深冷组(97.000MPa,5.40),深冷处理后疲劳强度提高了25.65%.相同的应力下,深冷组层片状二次断裂不如未深冷组明显.深冷组最终断裂面韧窝尺寸较大,呈韧窝断裂,而未深冷组的断面韧窝较少,呈准解理断裂.

4.深冷处理后纯钛激光焊接焊区的击穿电位(Eb)值为0.455V,△E值为1.365V,Rp值为282110Ω·,cm2,均高于未深冷处理纯钛焊区(0.047V,0.629V,6654Ω.cm2).深冷处理后焊区表面细菌粘附量少于未深冷处理组.

5.深冷处理后纯钛激光焊接焊区的磨损体积量小于未深冷组(P<,0.05),其磨损机制为磨粒磨损,而后者磨损机制主要为粘着磨损同时伴磨粒磨损.结论：

1.纯钛激光焊件的优化深冷处理工艺为：液氮温度(-196℃)下保温24h.

2.模拟口腔环境下,与未深冷处理的焊接组对比,深冷处理提高纯钛焊件抗拉强度及延伸率.同时对焊区拉伸性能的提高也优于母材.

3.深冷处理明显提高纯钛激光焊接焊区的疲劳强度.

4.深冷处理显著提高纯钛焊接焊区的耐腐蚀性能及抗菌性能.

5.深冷处理提高激光焊接焊区的摩擦磨损性能.

第二篇口腔工艺论文样文：预烧结氧化锆义齿高速铣削加工关键技术与装备研究

近年来随着CAD/CAM技术的不断深入及其在口腔修复领域中的广泛应用,使得修复体制作质量和效率大幅度提升.义齿数控高速加工技术是口腔CAD/CAM技术的关键组成部分,直接关系到义齿加工性能的优劣.由于其形貌复杂,所用材料又多为合金类或陶瓷类等难加工材料,导致其加工过程复杂繁冗,且产品质量难以得到保证.在此背景之下,本文结合义齿临床的应用需求,以预烧结氧化锆陶瓷义齿加工为研究对象,以高速铣削等关键技术为理论支撑,从预烧结氧化锆陶瓷材料的铣削性能及其加工工艺参数设计两个角度出发,系统地研究了高速铣削在义齿加工过程中的相关基础理论、方法及关键技术,并开发了一款小型双主轴四联动高速义齿加工机床.

本文的主要研究内容和创新性成果如下：

1、深入研究了义齿加工用预烧结氧化锆陶瓷铣削过程中的出口边缘碎裂机理,提出了一种可在加工过程中减小发生出口边缘碎裂的铣削参数优化方法.分析了导致铣削边缘碎裂现象的影响因素并辅以实验.结果表明：不同铣削方式及工件材料的性能参数,例如：硬度、断裂韧性、和微观颗粒的大小,对出口边缘碎裂宽度有较大影响.同时,在铣削中可通过控制铣削参数以达到减小边缘碎裂宽度.

2、考虑到义齿成型质量受铣削预烧结氧化锆时刀具的磨损影响较大,采用按照设定等时间间隔的方法,获取了加工过程中刀具的磨损数据,提出了一种基于灰色系统理论的铣削刀具磨损量预报模型,并对刀具磨损量及其寿命进行了预报.通过与实测值的对比分析,验证了模型构建的合理性与准确性.

3、基于对球头铣刀几何模型及高速加工切削参数的分析研究,构建了一种基于体积力微元的球头微径铣刀高速铣削力理论模型.系统研究了铣削行间距、进给速度、切削方式、工件形状等因素对义齿加工过程中所产生的铣削力的影响.通过平面铣削参数实验,利用多元正交回归分析法,提出了一种针对预烧结氧化锆陶瓷的铣削力经验预测模型,并采用模拟义齿形貌的变曲率工件铣削实验验证了该模型的合理性.

4、给出了一种基于固定效应模型的预烧结氧化锆铣削表面粗糙度析因实验设计方案,研究了主轴转速、径向切削宽度和轴向切削深度等铣削参数对预烧结氧化锆表面粗糙度的影响程度.并运用二次回归正交实验方法,提出了一种针对预烧结氧化锆铣削参数的优化模型.求解出了减小工件表面粗糙度的更佳铣削参数,为优化预烧结氧化锆义齿的加工质量提供了可靠保障.

5、基于对预烧结氧化锆瓷块的铣削实验及优化分析结果,选择了合理的义齿高速数控铣削加工参数及加工方式,运用JDPaint软件生成了义齿的铣削刀轨,并对几种刀轨进行了比较分析.在此基础之上,铣削加工出义齿预烧结氧化锆件,对其形貌及表面粗糙度进行检测.通过对测试数据的采集和分析得出义齿表面的加工质量较好,满足口腔医学修复的高精度需求,验证了上述模型构建和优化方法的合理性及可行性.

6、基于“椅旁加工”的设计理念,针对义齿加工技术的特点,运用功能分析方法明确了义齿加工装备所需的功能模块,提出了一种面向义齿加工的桌面小型化双主轴四联动数字化制造装备的机械结构,并对其主结构关键部件进行了详细设计及合理布局.考虑到义齿加工对装备结构精度的需求,运用多体系统运动学理论和齐次变换矩阵,构建了该装备结构的空间误差模型,并研究了精度误差的主要来源和影响因素,为保证装备的加工精度提供了理论依据.采用规划的预烧结氧化锆义齿铣削参数,加工出满足口腔修复需求的义齿零件,验证了本装备的性能满足设计的要求.

第三篇口腔工艺论文范文模板：选择性激光熔覆氧化铝/氧化锆共晶陶瓷材料的实验研究

传统的口腔修复陶瓷材料的加工方法由于存在加工周期长,操作步骤复杂等缺点,已经无法满足口腔修复患者对于全瓷修复体日益增长的需求.CAD/CAM切削加工系统虽然能够显著提高口腔陶瓷材料的加工效率,但是无法直接一次成形,需要进行二次处理,增加了操作的复杂性,同时存在切削刀具损耗、材料浪费以及二次处理成形件体积收缩等问题.选择性激光熔覆(Selective Laser Melting,SLM)是一种先进的快速原型技术,无需任何切削刀具和模具,就可以将CAD/CAM数据借助激光熔覆技术一次性成形,制造出性能优异的实体零件,并且不受复杂形状的限制.如果能够将这种先进制造技术引进到口腔修复陶瓷材料领域,加工出符合临床要求的全瓷修复体,将极大的提高修复体的制作效率,降低加工的成本,满足医患双方对于全瓷修复体的需求.研究目的探索研究氧化铝(Al2O3)/氧化锆(Zr O2)混合陶瓷粉末在SLM成形过程中粉末原料-凝固参数-温度场环境-成形组织-材料性能之间的关系,以期获得全密度、无裂纹、内部物相均匀的SLM-Al2O3/Zr O2陶瓷块体材料,为今后SLM技术作为口腔陶瓷材料加工技术在修复临床领域的应用打下基础.方法与内容通过扫描电镜(SEM)观察、能谱分析、XRD衍射、红外温度测定及显微力学性能测试等手段,研究分析1)SLM成形过程中Al2O3/ZrO2复相陶瓷材料组织内部晶相生长演化的规律及其影响因素,2)观察预热温度对于成形材料内部裂纹生成的影响,分析生长扩展及抑制的机理,通过有限元分析激光熔覆时温度场的变化规律,优选出成形工艺参数.研究结果1)陶瓷粉末原料粒度过小会在粉床内产生团聚现象,因而引起SLM成形陶瓷材料内部形成缺陷和空洞,而粉末形貌对于材料无明显影响.因此SLM加工的陶瓷粉末原料的主要要求是粒度为100μm级,2)在按照共晶比混合的粉末成形材料组织内观察到了由于Zr O2出现单相失稳,打破共晶平衡生长而出现的共晶胞团结构,这种结构会引起材料内部四方相Zr O2含量的减少,从而影响材料的力学性能.因此需要在混合粉末里更多的加入Al2O3粉末以补偿成形过程中氧化铝的损失.经实验分析最佳比例Al2O3:ZrO2为62.5wt%:37.5wt%,3)在完全熔融的情况下,激光扫描速率越快,陶瓷材料的组织细化程度就越高,性能就越好,而对材料的晶相结构无明显影响,4)在预热温度不够以及不能稳定的情况下,SLM陶瓷材料的表面及内部会生成大量的裂纹,这种裂纹的生成与熔池中心及四周巨大的温度梯度有关,因此必须将温度梯度降低,即预热至理想温度并保持稳定才能够减少成形件内裂纹的形成,5)采用激光器在熔融前于粉床上进行高速的往返扫描的技术路线对粉床进行预热,通过实验得到了优化的激光预热参数(激光功率为150W,扫描速率为4000mm/min,预热1min),6)利用有限元技术建立了SLM成形的温度场的模型,并模拟了激光进入熔池的瞬时状态以及SLM陶瓷熔覆成形过程中温度场的变化情况,7)设计了一种可在LRF系统中实现多层铺粉加工的铺粉装置,并应用这种装置在实际中完成了SLM陶瓷块体材料的多层烧结,优选出了工艺参数(激光功率200W,扫描速率100mm/min,光斑10mm).8)采用Al2O3/Zr O2混合粉末(粒径﹤100μm,Al2O3:Zr O2为62.5wt%:37.5wt%),铺粉后(层厚500μm)进行激光预热(激光功率150W,扫描速率4000mm/min,光斑直径10mm,预热时间1min)然后进行激光熔覆(激光功率200W,扫描速率100mm/min,光斑10mm),能够成形无明显裂纹,全密度,组织结构均匀细致,力学性能优良的SLM-Al2O3/Zr O2陶瓷块体材料.结论研究表明利用选择性激光熔覆技术成形口腔陶瓷材料是一种完全可行的新型加工方法,能够大大缩短的全瓷修复体的制作周期.虽然目前仍然存在表面沾粉、加工精度低等问题,但相信随着进一步研究其成形性能、提高精度及表面性状,SLM技术将引起牙科全瓷修复体制备技术的一场革新.

第四篇口腔工艺论文范例：葫芦素B磷脂/胆盐混合纳米胶束口腔速溶膜给药系统的构建与评价研究

水溶性差、生物利用度低等问题限制了难溶性药物的应用,磷脂/胆盐混合纳米胶束(phospholipid/bile salt mixed micelles, PL/BS-MMs)作为新型纳米给药系统,为改善药物的溶解度和生物利用度提供了有效的途径.然而,PL/BS-MMs为液体制剂,稳定性相对较差,且不易储存、运输与携带,这在一定程度上制约了PL/BS-MMs的应用与推广.口腔速溶膜（Orodispersible films,ODFs）作为一种相对较新的口服固体速释制剂,因其易于吞咽、释药快速等特点受到越来越多的关注.然而,难溶性药物口服吸收差,生物利用度低等问题限制了ODFs在难溶性药物中的开发与应用.

为了提高难溶性有效成分的溶解度及其生物利用度,同时为了实现PL/BS-MMs的固体化,本文结合PL/BS-MMs与ODFs两种给药系统的优势,制备新型的磷脂/胆盐混合纳米胶束口腔速溶膜给药系统（the ODFs containingPL/BS-MMs,PL/BS-MMs-ODFs）,实现PL/BS-MMs的固体化,同时解决ODFs不适合递送难溶性药物的问题.本文以葫芦素B（cucurbitacin B,Cu B）为模型药进行系统研究.

本文采用高效液相色谱法用于Cu B的含量测定,考察药物与辅料相容性实验结果表明磷脂、胆盐、普鲁兰多糖、PEG400、L-HPC以及阿司帕坦均可以用于Cu B的制剂研究.药物在溶媒中溶解度的测定表明Cu B疏水性较强.

采用薄膜分散法制备了Cu B-PL/BS-MMs,通过单因素考察实验,优化了处方中磷脂与胆盐的质量比、磷脂与胆盐的总量以及Cu B的加入量,确定了CuB-PL/BS-MMs的最佳制备工艺为：称取磷脂3g,加入无水乙醇使其溶解,将磷脂的无水乙醇溶液置于旋转蒸发仪中以挥去有机溶剂得到脂膜,称取脱氧胆酸钠2.4g,用100mL蒸馏水溶解后,得到脱氧胆酸钠的水溶液,将脂膜与脱氧胆酸钠溶液在45℃水浴中超声混合得澄清透明的磷脂/胆盐混合空白胶束溶液,称取Cu B0.5g,加入空白胶束溶液中,充氮密封,置恒温磁力搅拌器上,均匀搅拌24h后,即得到Cu B-PL/BS-MMs.采用最佳制备工艺制备的Cu B-PL/BS-MMs包封率可达97.68%,粒径为（86.21±,6.11） nm,PI值为0.146±,0.004,ζ-电位为（-31.21±,1.17）mV,采用透射电子显微镜检测所得胶束的形态和粒径,结果显示混合纳米胶束的粒径大小与激光粒度分析仪所测定的范围相符,且混合纳米胶束形态为球形.初步稳定性考察实验结果表明Cu B-PL/BS-MMs在72h内的粒径和包封率均无明显变化,是一个稳定的胶态系统.采用芘荧光探针法结合Origin软件拟合曲线,测定了Cu B-PL/BS-MMs的CMC为0.047g/L,预示了混合纳米胶束在进入体循环后可能具有良好的抗稀释作用,稳定性较好.

为结合PL/BS-MMs与ODFs两种给药系统的优势,采用溶剂浇铸法制备了新型的Cu B-PL/BS-MMs-ODFs.通过Box-Behnken设计-效应面法优化处方,最终确定Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的制备工艺为：取Cu B-PL/BS-MMs10mL,将普鲁兰多糖（53mg/mL）、PEG400（40mg/mL）、阿司帕坦（0.5mg/mL）分别加入其中,持续搅拌,混合均匀,静置45min脱气,然后将其浇铸于玻璃板上,室温干燥24h,切割成2cm×,2cm的膜片,包装即得.对Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的各项制剂学性质进行考察研究：从SEM照片中可以看到所得膜剂致密无裂痕,且纳米粒均匀分散于Cu B-PL/BS-MMs-ODFs原膜的中间及边缘各部分,显示了良好的均一性；力学参数的测定结果表明Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的弹性模量、断裂伸长率、抗张强度均在膜剂可接受范围之内；经检测Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的崩解时限为31s,在1min以内,符合口腔速溶制剂的要求；对CuB-PL/BS-MMs-ODFs进行了复溶,测定了其复溶后的粒径、包封率,同时采用透射电子显微镜（TEM）鉴定了其表面形态,并将所得各参数结果与原始的CuB-PL/BS-MMs各参数结果进行了对比,结果表明,复溶后的CuB-PL/BS-MMs-ODFs基本维持了Cu B-PL/BS-MMs的各项特征,揭示了具有良好再分散性的Cu B-PL/BS-MMs-ODFs被成功制备了.

采用大鼠在体肠循环法研究Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的口服吸收动力学特征,并以Cu B-PM和Cu B-Bulk为参比制剂,从药物浓度-时间曲线及吸收参数综合分析可得出,Cu B-PL/BS-MMs-ODFs组的吸收速率明显优于Cu B-PM及Cu B-Bulk组,其吸收速率常数（Ka）较Cu B-PM及Cu B-Bulk药分别提高了3.57倍和4.27倍,吸收半衰期（t1/2）也随之减少.结果表明,Cu B制备成PL/BS-MMs-ODFs后,可显著提高药物的体内吸收（p<,0.05）.

对Cu B-PL/BS-MMs-ODFs大鼠体内药代动力学进行了初步研究,结果表明,与Cu B原料药相比,Cu B-PL/BS-MMs和Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的Cmax和AUC(0-t)均明显增加（P<,0.05）,而Tmax明显减小（P<,0.05）.分别计算CuB-PL/BS-MMs和Cu B-PL/BS-MMs-ODFs相对于Cu B原料药的相对生物利用度,结果分别为2.47倍和2.63倍.Cu B-PL/BS-MMs与Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的药代动力学参数没有明显差异.

对Cu B-PL/BS-MMs-ODFs的大鼠体内分布进行了初步研究.建立了Cu B在组织匀浆中的HPLC测定方法,结果表明,将Cu B承载于PL/BS-MMs-ODFs后能够显著提高其在肝脏和脾脏中的靶向性.

采用MTT比色法研究了不同浓度的Cu B-PL/BS-MMs-ODFs以及Cu B混悬液对人肝癌HepG-2细胞的细胞毒作用,结果表明,Cu B-PL/BS-MMs-ODFs和Cu B混悬液对HepG-2细胞抗肿瘤活性均具有剂量和时间依赖性,且CuB-PL/BS-MMs-ODFs的抗肿瘤活性要明显高于Cu B混悬液.

综上所述,将难溶性成分Cu B制备成Cu B-PL/BS-MMs-ODFs后,其生物利用度、体内靶向性以及体外抗肿瘤活性都得到了显著改善.因此,将PL/BS-MMs与ODFs有机结合,制备新型的PL/BS-MMs-ODFs给药系统,是提高难溶性有效成分口服生物利用度的有效方法,同时也为PL/BS-MMs的固体化提供了一个成本低廉、简单易行的方法.

第五篇口腔工艺论文范文格式：应用激光快速成形技术制作全口义齿钛基托的实验研究

口腔金属修复体的传统制作方法由于加工周期长、易产生铸造缺陷,已经无法满足医患对其快速制造的要求, CAD/CAM技术虽然很大程度提高了修复体的制作效率,但只能进行简单冠、桥的制作.而激光快速成形技术的出现,使得口腔金属修复体的快速制作成为可能.因此,本研究的目的就是将激光快速成形(LRF)这一高新技术引入口腔修复领域,建立一种基于数字化模型和激光快速成形技术的全口义齿钛基托的新型加工方法.

本课题的研究方法和内容是:首先,应用两种三维测量系统对标准模型进行扫描、三维重建,比较两种扫描系统的精确度,确保数字化模型和在此基础上计算机辅助设计数字化基托的的精确程度,其次,确定LRF搭接率,采用正交设计的实验方法,对激光快速成形设备制作小尺寸、薄壁物体的工艺参数进行优化,通过对标准弧形板的快速成形,确定LRF加工曲面物体的最大弧度,以便在成形过程中对斜率较大处进行预处理,防止成形失败,然后,在无牙颌数字模型的基础上,计算机辅助设计数字化基托,导入LRF设备进行钛基托的激光快速成形,比较传统方法和LRF法制作钛基托的适合性,最后,临床随机选取两名上半口无牙颌患者,LRF方法制作上半口钛基托,在此基础上制作上半口义齿,试戴、随访,进行满意度调查.

研究结果如下:

1.分别应用LSH600激光扫描仪和新型3DSS-STD-II结构光扫描仪对下牙列模型进行了重建,重建的数字化模型进行精度对比实验,结果表明:激光扫描重建模型、结构光扫描重建模型与标准模型测量值之间无统计学差异(P>,0.05),新型3DSS-STD-II结构光扫描仪扫描重建后的模型精度更接近标准模型(P结构-标准≈0.822).

2.设计了双道搭接率实验,确定了搭接率在30~35%的范围时,两道熔覆层表面平整且涂覆高度一致,高度约为2.06mm,宽度约为1.32mm(每层0.1mm高、涂覆20层).

3.通过工艺参数正交优化实验,对LRF设备成形小尺寸、薄壁曲面物体进行了研究,确定了功率范围750~850W、送粉速度3.0~3.5g/min、扫描速度700~800mm/min时,双道搭接的单层熔覆层具有较好的激光快速成形性,单层熔覆高度和宽度分别约为88.53μm和1284.17μm.激光器功率、CNC扫描速度和送粉速度在不同水平对单层熔覆层高度和宽度的影响具有显著的统计学差异(P<,0.05).

4.设计了标准数字化弧形板,在上述参数确定的情况下,首次确定了LRF设备对曲面薄壁物体的最大成形弧度,其斜率极值为0.85.当薄壁曲面物体的曲面斜率值<,0.85时,激光快速成形过程能够稳定地进行.

5.应用3DSS-STD-II结构光扫描仪对标准上半口无牙颌模型进行了扫描,重建了上半口无牙颌模型.在此基础上,应用Surfacer和Geomagic软件,设计了无牙颌数字化钛基托,高度为43.1mm,基托组织部分厚度1.2mm,网状结构部分厚度0.7mm,基托组织面数据与数字无牙颌组织面的适合性误差平均约为0.021mm和-0.0196mm.

6.对钛基托进行合理剖分,应用LRF设备制作了标准模型的钛基托,成形后的钛基托高度为43.5mm,基托组织部分厚度1.5mm,网状结构部分厚度1.2mm.适合性对比结果表明,传统方法钛基托适合性误差平均值约为0.135mm,LRF法为0.334mm.

7.对两例上半口无牙颌患者,设计了数字化基托并进行了激光快速成形,制作了上半口义齿,进行了临床试戴、随访,满意度调查结果表明传统方法钛基托义齿戴牙一个月和三个月后,各方面满意度得分均有提高,平均为8~8.5分,而LRF法在戴牙一个月后,满意度得分与试戴时相比基本一致,三个月后有所提高,平均约为6.5~7.5分.与传统方法钛基托义齿相比,LRF法钛基托义齿满意度略低,特别是在固位功能和咀嚼功能方面.

结论:新型3DSS-STD-II结构光扫描仪重建的模型具有较高的精度,在一定的工艺参数范围内,LRF设备对小尺寸、薄壁曲面物体具有较好的成形性,首次成功应用LRF制作了钛基托,进行了临床试用,与传统方法相比,它能够大大缩短的制作周期,但仍需要进行适当的改进.综上,基于数字化模型和激光快速成形技术的钛基托制作是一种完全可行的新型方法,进一步研究其成形性能、加快高精度激光激光快速成形设备的研制将导致牙科金属修复体制备技术的革新.

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