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第一篇超高层建筑论文范文参考：北京市某超高层建筑基础灌注桩后压浆技术的研究与应用
我国自20世纪后半叶,特别是从20世纪最后20余年至21世纪前十年以来,由于国民经济持续高速增长,基本建设投资规模不断升级,而建设场地的地质条件和环境条件却日趋复杂,因而使深基础尤其是桩基础的应用、研究与发展达到了前所未有的程度.
灌注桩后压力注浆是指在钻孔、挖孔和冲孔等各种形式的灌注桩成桩之后,通过埋设在桩身或桩周的注浆管,将能够固化的浆液(如纯水泥浆、水泥砂浆、掺外加剂的水泥浆、化学浆液等)均匀地注入桩端底层或桩身周围的土体中.浆液经过渗透、填充、置换、劈裂、压密及固结等物理或化学形式的单独或共同作用,改变了桩端及桩侧周围土体的物理力学性质,使桩端阻力和桩侧阻力得到不同程度的提高,使桩的沉降量得以减小,桩的承载能得到提高.合理工艺的后注浆不但可以提高单桩承载而且可以减小桩的沉降量和群桩的不均匀沉降,具有显著的经济效益.
近十几年来,高层建筑及超高层建筑在我国的广泛兴起,使大直径钻孔灌注桩得到大量应用,特别是在沿海地区,需要承载力高且承载性能稳定的桩基础,同时要满足沉降量的要求,给桩基础设计提出新的课题.桩端（侧）后压浆钻孔灌注桩可以满足大型建筑物对承载力的要求,同时在满足工程应用的条件下,利用桩端（侧）后压浆桩承载力高的特点,可以考虑减少桩的数量,那么在布置桩的平面位置时可以增加桩的间距,从而减小群桩效应.由于桩端（侧）后压浆钻孔灌注桩在工作荷载作用下变形很小,因而可以减小高层建筑中主楼与裙房之间的差异沉降.在建设场地存在良好桩端持力层的前提下,运用桩端（侧）后压浆工艺势必给高层建筑的发展带来新的活力.
随着现阶段国内建设工程的逐步发展,国家及人们对建设事业的逐渐支持,大量建设工程正在得到施工.灌注桩后压浆法能适用各种复杂地质条件的地基基础施工,应用市场十分巨大.通过对灌注桩后压浆法在桩基础施工中的应用进行深入系统研究,对桩基础施工的安全性和经济性具有十分重要的社会效益和经济效益,对推动压浆技术和桩基础加固技术的发展也有着极为重要的作用,其应用价值体现在以下几个方面.
⑴继承了普通灌注桩的所有优点,适用各种地质条件、无振害、无噪声等等.
⑵创造性地提出并实现了桩底桩侧压力灌浆的施工工艺,使得单桩承载力与相同直径和长度的普通灌注桩相比,提高幅度很大.因此大大缩短了桩的设计长度,降低了施工费用,经济效益十分明显.
⑶沉降量大大减少,适用于上部结构对沉降比较敏感的工业建筑和机械设备基础等.
⑷桩侧压力灌浆既使桩侧的泥皮与土进行了混合与挤密处理,又使土体与桩身混凝土联结成整体,浆液硬化后的结石还会在桩侧形成楔体.这些都会使桩与土之间的磨擦面积增大,提高侧摩阻力.这一优势可以更广泛地应用在抗拔桩设计当中.
灌注桩后压浆法在提高桩基承载力中的理论分析,压浆（灌浆）加固地基土的作用有三点：渗透、挤密、劈裂.
后压浆对单桩承载力的提高取决于后压浆技术的工艺参数的选择,其中以后压浆材料的选用、后压浆压力的允许值、后压浆的压浆量的多少以及后压浆的时间间隔等参数最为关键.
文中通过对北京市超高层建筑财富中心Ⅱ期的建筑的工程场区的地质地震、地形周边、区域水文地质条件、场地与地基的地震效应以及地基综合承载力标准值等因素的充分分析评价,研究分析该工程建筑场区在岩土工程勘察中出现的相关问题,提出相应的基础方案及结构施工措施来解决高层主塔楼和纯地下室之间的差异沉降问题,提出大直径钻孔灌注桩方案并采取可靠的桩端、桩侧后压浆工艺,提高基桩承载力,以满足该工程的地基基础以及整体稳定性的要求.
本文借助通用有限元软件ANSYS12.0建立桩—土体系的结构模型,模拟静载荷试验过程,从而确定注浆前和注浆后对于不同地层,不同桩长的大直径灌注桩的承载力提高以及位移沉降.最终以第1○12层中砂和卵石层作为本工程桩端持力层,采用该方案时应根据该地区建筑工程水下钻孔桩的设计与施工经验,采取可靠的桩端、桩侧后压浆工艺（压浆工艺是指在灌注桩成桩后,采用高压注浆泵通过预埋于桩底或桩侧的压浆导管向桩底或桩侧高压注入水泥浆液,通过浆液的劈裂、填充、压密、固结等作用,塞实桩底的松软土质,达到固结底泥和挤压土层的目的；同时浆液沿桩侧向上返浆扩散,加强土层与桩体的侧摩阻力,在软土地基条件下,可改善钻孔灌注桩成桩工艺,提高单桩承载力、抗摩擦力、减少工程沉降量）,并须满足设计要求.不但能够提高成孔、成桩质量,而且可消除孔底沉渣、孔壁泥皮影响,维持孔壁稳定,从而提高基桩承载能力并减少桩基沉降.
工程结束后通过单桩承载力静压试验、声波透射实验和抗压桩低应变检测试验,都充分证明了在相同条件下,采用桩底桩侧后压浆的灌注桩,无论从单桩承载力、或是桩身完整性及桩身应变降低都有极大的提高.并且在一定程度上,桩底桩侧后压浆方法降低了大直径灌注桩原有的某些施工缺陷,确保了桩身的完整性.
超高层建筑大直径灌注桩后压浆技术涉及的因数较多,实际工程中各种因数往往是综合存在和相互作用的,本文仅仅针对某一固定地区超高层建筑大直径灌注桩后压浆效果和计算方法做了初步研究.广泛收集工程资料,总结实际工程应用中的成果,将实践经验上升为系统的理论,来更有效地指导工程实践,仍是今后主要的研究方向.
第二篇超高层建筑论文样文：复杂超高层及大跨度屋盖建筑结构风效应的数值风洞研究
对超高层及大跨度建筑结构风效应的研究方法主要为现场实测、风洞试验和数值模拟.与现场实测和风洞实验手段相比,CFD数值风洞模拟,尤其是大涡模拟,具有以下优点：1、能提供丰富的数据和结果,包括整个流场的完整数据,所有模拟的建筑表面上的风压分布情况,包括很小区域上的风压变化.这是现场实测和风洞试验不能做到的.2、可以进行建筑结构全尺寸、高雷诺数的模拟.可以避免雷诺数效应的影响,这是风洞试验难以解决的问题.3、可以产生更符合实际大气边界层风场特性的流场.可以方便的分析不同湍流流场对结构风效应的影响.4、便于进行参数分析.可对一些流动现象和风效应做机理性的分析研究.5、成本较低.不需要制作试验模型,布置传感器等.以往对结构风效应的数值模拟多采用定常或非定常计算的雷诺平均方法,对脉动风荷载的预测不准.近几年来,通过大涡模拟计算建筑表面的风压、风荷载以及风致响应的方法虽然已经获得了一定的进展,但所分析的建筑结构的外形大都比较简单,多为长方形和圆形.且多数大涡模拟亚格子模型的算法是针对高精度数值格式和计算结果质量容易保证的结构网格.本文采用新提出的结构风效应大涡模拟数值风洞的关键技术针对复杂超高层、大跨度屋盖结构的风流场、风荷载和风致振动响应进行了大涡模拟研究.并采用数值模拟方法对大跨度屋盖结构风致雪漂造成的雪压不均匀分布以及超高层建筑中运用凤力发电可能导致的气动噪声问题进行了研究及评估.本文的主要研究工作为：
(1)介绍了结构风效应数值风洞研究的基本理论知识.本文将大涡模拟作为结构风效应数值风洞模拟的一种非常重要的方法.针对现有亚格子模型在结构风工程实际运用中存在的问题以及入口湍流风场生成方法的缺点,本文建议采用结构风效应大涡模拟数值风洞的关键技术：主要针对工程应用提出的一种新的亚格子模型及一种新的入口湍流生成的DSRFG方法.并对这两种方法及优点进行了详细的介绍.采用结构风效应数值风洞的关键技术是本文的模拟结果能够成功运用于实际工程抗风设计的关键因素,是本文主要研究工作的基础.
(2)运用大涡模拟数值风洞关键技术,基于Linux系统下软件Fluent6.3的并行计算技术,对深圳新火车站进行了全尺寸的大涡模拟.数值模拟得出的屋盖上平均风压、脉动风压分布及数值与风洞试验数据有较好的吻合.验证了大涡模拟数值风洞关键技术对大跨度屋盖结构抗风设计的有效性和正确性.此外,数值风洞结果可以反映出采用缩尺模型的风洞实验很难捕捉到的狭小区域上风压梯度的剧烈变化以及站台雨棚底面与站台立柱相接处,风洞试验无法测到的该区域受立柱的影响而发生的局部风压变化.对深圳新火车站周围的风流场进行了全面细致的分析,克服了受到试验设备以及天气条件限制下,物理风洞试验和现场观测很难全面观测到建筑物周围流场的弊端.对屋盖风压分布通过流场分析了进行机理性研究,揭示建筑物周围的风速场和建筑表面风压的关联.
(3)全面考虑了以深圳大运会体育场馆为中心10公里范围内的山体和主要建筑物,采用大涡模拟数值风洞的关键技术对其进行了全尺寸的数值模拟.对深圳大运会体育中心片区的风场特性进行了分析；采用超越阈值概率方法对体育场馆周围行人风环境进行了评估；对体育场馆的平均、脉动风压分布特点进行了研究,探讨了体育场馆周边山体及建筑物对其风压分布规律及数值大小的影响；根据大涡模拟得到的体育场屋盖表面的风力时程数据对其风荷载特性进行了探讨,并计算了体育场屋盖的静力等效风荷载.数值风洞的模拟结果成功运用于大运会体育场馆的设计复核中.
(4)以台北101大楼(高508m)以及深圳平安国际金融大厦(高660m)两栋著名的超高层建筑为背景,采用大涡模拟数值风洞的关键技术对其进行了全尺寸的数值模拟.得到了台北101大楼以及深圳平安大厦周围的风流场及作用于其上的风荷载时程数据.计算了风荷载作用下两栋大楼的风致响应以及等效静力风荷载.并将计算结果与现场实测以及风洞试验的相应数据进行了对比,验证了本文采用的数值风洞技术对超高层建筑抗风设计的正确性与可靠性.探讨了不同的湍流流场对超高层建筑风场、风压分布、风荷载以及风致响应的影响.
(5)以吉林新火车站为研究对象,采用Euler-Euler体系的两相流理论,在流体计算软件FLUENT6.3基础上编写了相应的UDF计算程序,对吉林火车站周围的风雪运动进行了数值模拟,得到了不同风向下屋盖表面风致雪压的不均匀分布情况,总结了风雪共同作用下雪压的分布规律；给出了吉林火车站屋盖表面上的平均雪压分布,探讨了火车站屋盖及雨棚各分块积雪分布系数随风向的变化情况.为寒冷气候下大跨度屋盖结构的抗风设计提供了依据,
(6)对采用风机发电的“高性能”可持续性建筑：“珠江城”商务写字楼由于风洞口和风机的存在可能产生的气动噪声问题进行了数值模拟研究.采用基于SST湍流模型的宽频带噪声源模型得到了“珠江城”商务写字楼风洞口周围的噪声分布.探讨了有无风机对风洞口周围的噪声分布及大小的影响.对“珠江城”商务写字楼风洞口周围产生的室外噪声及室内噪声进行了评估.
(7)本文在高雷诺数(108)情况下,对大规模复杂建筑结构风荷载和风致振动运用大涡模拟取得的结果及与原型实测和风洞试验结果进行了对比分析,在国内外风工程及结构工程界尚属首次.
第三篇超高层建筑论文范文模板：X型超高层建筑三维风荷载与风致响应研究
随着经济的发展,近年来高层建筑尤其是体型复杂的超高层建筑得到了蓬勃的发展.风荷载是超高层建筑的主要控制荷载,气流经过高耸结构物会产生明显的三维风荷载效应,即顺风向、横风向和扭转风荷载,从而引起结构在三个方向上的振动.高层建筑三维风荷载形成机理复杂,影响因素众多,一直以来都是风工程研究的热点问题.但目前大多数的研究都集中于矩形等少数规则平面的高层建筑,而对复杂体型高层建筑的风荷载则较少涉及.
本文以某X型超高层建筑为研究背景,分别从高层建筑风荷载的时空分布特征、风压与风荷载的频谱特性、偏心与非偏心状态下的结构响应以及高层建筑等效风荷载等四个方面对复杂体型超高层建筑风荷载与风致响应问题进行研究和探讨,
(1)高层建筑风荷载的空间分布特征研究.采用刚性模型对X型超高层建筑进行了多点同步测压风洞试验,研究和探讨了平均风压和脉动极值风压、局部和整体体型系数以及风载合力的空间分布特征.
(2)风压与风荷载合力的频谱特性研究.由准定常假定出发,推导了由风速谱得到结构迎风面风压谱的转化公式,结构侧风面的风压功率谱曲线则根据试验数据拟合得到,研究了高层建筑各点脉动风压的水平和竖向相关特性,并通过公式拟合得到迎风面测点水平和竖向相干函数,分析了结构顺风向、横风向以及扭转方向风荷载系数平均值和均方根值沿高度的变化规律,研究了结构顺风向、横风向和扭转方向风载合力功率谱的数学模型,给出了功率谱模型的拟合公式,文中还探讨了顺风向、横风向和扭转方向各自风载合力以及三个方向之间楼层风载合力的相干特性,并给出了相应的数学计算模型.
(3)偏心与非偏心状态下高层建筑风致响应研究.首先通过自振特性分析确定弯剪型层模型作为超高层建筑的简化计算模型,计算发现,对于各阶频率稀疏分布的高层建筑,完全二次组合(CQC)法和平方和开平方(SRSS)法几乎是等效的,在振型分解法的基础上,直接对模态力矩阵[S_(FF)(ω)]进行Choleskey分解,改进了传统的虚拟激励方法中对荷载功率谱[S_(PP)]进行Choleskey分解的做法,并证明其等效性,使得计算量大大减小.探讨了高阶振型、一阶频率、一阶阻尼比等因素对结构风致响应的影响,计算得到各风向角下的基于一阶惯性力方法的风振系数,并与我国规范中的风振系数进行对比.
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在偏心高层建筑特征值问题的求解中首次引入矩阵扰动理论,从而利用未偏心结构的自振频率和模态直接得到偏心结构的自振频率和模态,分析了偏心位置和偏心程度对结构自振频率以及模态耦合的影响,计算了不同偏心位置和偏心程度下结构的三维耦合风致响应,计算过程中考虑了平-扭响应耦合对结构风振的影响,并对影响机理作了简单的探讨,首次研究了不同偏心程度下单向与双向偏心结构的风致平-扭位移比和加速度比随结构一阶平-扭周期比的变化规律.
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(4)高层建筑等效风荷载的研究.首先对高层建筑顺风向等效风荷载的计算方法进行探讨,包括背景等效风荷载计算的阵风荷载因子(GLF)法、荷载响应相关(LRC)法和阵风荷载包络(GLE)法,共振等效风荷载计算的GLF法和惯性力法,并阐述了传统GLF方法计算共振等效风荷载的缺陷,讨论和分析了平均、背景、共振等效风荷载的线性组合方式以及不同结构响应类型下的背景等效风荷载,最后文中将GLF方法扩展到横风向和扭转等效风荷载的计算中,针对背景等效风荷载计算的LRC方法也被引入到横风向和扭转方向的背景等效风荷载的计算中,并将两种方法得到的等效风荷载进行了对比和讨论.
第四篇超高层建筑论文范例：城市中心边界层风特性及超高层建筑动力响应研究
随着轻质、高强度材料的应用,现代超高层建筑往更高、更柔的方向发展.导致结构基本自振周期变长、自身阻尼变小,结构的动力敏感性也变大,风荷载为此类结构的主要控制荷载之一,因此有必要对超高层建筑在风作用下的动力响应开展深入的研究.
本文基于北京气象塔8-320m高度之间的风速和温度资料详细的研究了城市中心的边界层风剖面及湍流特性,评估了位于城市区域的气象塔周围的空气动力学参数,基于实测风剖面确定了该地区的地面粗糙度指数,研究了对数率、指数率和D-H模型的适用范围.分析了强风条件下各来流方向的湍流特性,建立了典型城市中心的湍流剖面模型.
通过对多次台风及远场地震作用*北101大楼(总高508m,共101层)的实测加速度数据进行了统计分析,识别了结构的自振频率、振型,并与有限元计算结果开展了对比研究,基于频域分解法和随机减量法评估了结构阻尼比随振幅的非线性变化特征,给出了对应不同振幅的阻尼比取值范围.揭示了远场地震波的长周期频谱特性,并分别利用现场实测和数值模拟研究了该超高层建筑在远场地震作用下的动力反应,分析了结构的动力放大效应.
分别以香港国际金融中心二期(总高422m,共88层)和广州中信广场(总高391m,共80层)为工程背景建立了风效应实时监测系统,测试了多次台风过程中的风特性及结构风致振动响应,获得了全面、有实际工程意义的超高层建筑结构风效应的实测数据.根据台风监测结果分析了城市上空的强／台风特性(包括平均风速、风向、湍流强度、阵风因子、峰值因子、湍流积分尺度和风速谱),验证了台风风场的湍流强度和阵风因子随风速的增大而减小、湍流积分长度随平均风速的增大而增大等规律,在大量实测台风数据的基础上建立了三维脉动风速谱经验模型,并对台风及季风的湍流特性开展了对比研究.分别利用加速度和位移响应数据评估了结构的动力特性,验证了已有经验公式的适用性.分析了超高层建筑的风致振动响应规律,给出了均方根位移及均方根加速度与折减风速的关系.对实测结果及风洞试验结果开展了对比研究,评估了风洞试验技术的可靠性.
对典型的超高层建筑开展了风洞试验,研究了平均风压系数随高度的变化规律,分析了顺风向及横风向截面体型系数与规范的差别,讨论了周边干扰对表面风压及体型系数的影响,评估了脉动风压的非高斯特性,研究了不同测点脉动风压的水平及竖向相关性,并基于经验公式给出了迎风面及背风面的相干函数.
在风洞试验的基础上,研究了顺风向、横风向及扭转风荷载随风向的变化关系,评估了各风力脉动分量的相关特性以及周边干扰对各风力相关性的影响,分析了结构顺风向、横风向和扭转基底弯矩(扭矩)谱,并给出了横风向基底弯矩谱模型,基于风洞试验结果分析了结构的风振系数,并与规范结果开展了对比研究,讨论了高阶振型、折减风速、阻尼比、一阶频率等参数对结构风振响应的影响.
本文综合运用现场实测、风洞试验和理论分析等手段详细的研究了城市中心边界层风特性及超高层建筑动力响应的相关问题,研究成果为超高层建筑设计及相关研究提供了有用的资料及依据.
第五篇超高层建筑论文范文格式：超高层建筑风重耦合效应及等效静力风荷载研究
随着城市化进程的加快,越来越多的超高层建筑往轻柔方向发展,结构设计也出现许多急需解决的问题,风重耦合效应就是其中之一.风重耦合效应是指高柔结构在风荷载作用下产生的水平位移,重力的存在,使结构弯矩增大,从而进一步增大水平位移,这样的作用机理在静力方面表现为结构水平位移的增大,在动力上表现为结构固有频率的改变和和结构响应的变化.在实际工程中,超高层建筑的风重耦合效应已有报道,进一步细化分析风重耦合效应的影响显得十分必要.
本文主要目的是为了分析风重耦合效应的影响因素,发现高柔结构由于重力影响在风振中的特性改变,同时给出一般超高层结构分析计算方法.总体而言主要做了以下几个方面的工作.
利用悬臂梁模型,推导出计入结构大变形和重力的作用的风重耦合的动力方程,利用差分法可以求解风振时程响应,时程计算表明风重耦合效应使脉动风的幅值比传统计算的结果要大.
结构顺风向随机风振计算可以按平均风荷载和脉动风荷载将方程分解成平均风方程和脉动风方程,其中平均风方程相当于静力非线性方程,求解容易；另一个脉动风方程是非线性动力方程,通过振型分解和等效线性化处理可以得到结构响应的解.参数分析表明,重刚比是影响风重耦合效应最重要的参数,其值越大,结构振动固有频率越小,结构响应越大.当结构重刚比较小时,地面粗糙度、结构固有阻尼和平均风速对风重耦合效应影响不大,但当重刚比较大时,风重耦合效应随着结构固有阻尼和平均风速的增大而减小.
等效静力风荷载是工程设计中常用的方法.本文采用结构恢复力等价的原则,经推导可以得到沿高度分布的荷载.结果表明,计入风重耦合效应的等效风荷载表达式比常规高层建筑风荷载多了附加重力等效风荷载项.加入各分项的峰值系数可以得到设计等效静力风荷载.计入风重耦合效应后的顺风向风振系数与规范给出的风振系数存在着差异,风重耦合效应引起在建筑物中风振系数中下部分布值减小和上部分布值增大,结构的重刚比是影响风振系数的重要因素,其他因素影响不大.
横风向风重耦合效应与顺风向类似,对横风向风重耦合效应来说重刚比仍旧是一个决定性因素,但横风向作用机理与顺风向不同,其风重耦合效应与顺风向存在一定的差异,特别是平均风速的影响有所不同,当平均风速较小时,结构响应随着重刚比增长而增长,当平均风速加大时,结构响应先是随着重刚比增长而增长,达到峰值后随着重刚比增长而下降.风重耦合效应使整条响应对重刚比曲线左偏.对于矩形截面的超高层结构,风重耦合与截面深宽比有关,当在深宽比小于2时,风重耦合效应先是减小再是增大,当深宽比大于2时,没有确切的规律.横风向静力等效荷载的变化规律和顺风向类似.
对于一般超高层建筑的风重耦合的计算除了考虑顺风向和横风向的风荷载还必须考虑扭转向的风荷载.为了实现频域分析一般结构的方法,本文以每层的三个自由度为未知数建立计入风重耦合效应的有限元方程.分析表明,在质量偏心率较小情况下固有频率随着重刚比增大而减小,但当结构质量偏心率较大时,固有频率反而随着重刚比增大而增大,对于刚心偏位的情况也有类似结论.对于偏心结构,风重耦合效应使顺风向和横风向响应增大,但对于扭转向是减小的.不同角度对风重耦合的影响是发生周期性变化,偏心率较小时,偏心位置的角度对风重耦合效应影响不大,而随着偏心率的增大,角度影响就很明显.
本文以LCVA作为实例分析调谐减振器在超高层建筑中减振规律.各参数分析表明质量比是减振中一个重要参数,质量比加大能明显起到减振作用,实际上只要水体质量达到建筑物质量1%-2%时就可以起到较好的减振效果.水管截面比、长度比以及水头损失系数亦是关系减振率的重要参数.在优化设计中要使减振器达到较好的减振效果,必须使减振器的振动频率接近或等于主结构的固有基频.当主结构计入风重耦合效应后,计算结果会与传统计算方法产生较大的差异,一般规律是主结构重刚比较小时计入风重耦合效应的结构减振率大,而主结构重刚比较大时风重耦合计算结果就比传统结果要小.对高柔结构减振设计必须考虑风重耦合效应,才能正确分析减振效果.
在顺风向和横风向计算结果的对比分析中,本文提出了比规范更为严格的刚度限制要求,供设计者借鉴.
超高层结构风重耦合效应研究是一个新的方向,本文只做了部分工作,建议今后进一步深入这一领域相关问题研究.
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