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主题:预应力混凝土结构 下载地址:论文doc下载 原创作者:原创作者未知 评分:9.0分 更新时间: 2024-03-08

预应力混凝土结构论文范文

论文

目录

  1. 第一篇预应力混凝土结构论文范文参考:氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应
  2. 第二篇预应力混凝土结构论文样文:预应力混凝土结构内力重分布研究
  3. 第三篇预应力混凝土结构论文范文模板:大跨预应力混凝土箱梁结构计算分析研究
  4. 第四篇预应力混凝土结构论文范例:大跨预应力混凝土箱梁桥早期开裂和远期下挠控制
  5. 第五篇预应力混凝土结构论文范文格式:既有预应力混凝土桥梁结构可靠度与寿命预测研究

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第一篇预应力混凝土结构论文范文参考:氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应

基于力筋腐蚀的预应力混凝土结构耐久性问题日益突出,但相关的研究很少.为此,该论文针对氯盐环境钢绞线预应力混凝土结构的腐蚀效应这一迫切基础问题展开研究.

试验研究表明,氯盐环境混凝土内钢绞线具有典型的坑蚀形态,蚀坑几何形状可抽象为棱锥形、椭球形及马鞍形3种,蚀坑几何尺寸统计表明,坑深和坑长的分布具有分形特性,并反映了浅、短、中宽型蚀坑分布较多的特点.

基于材料微观结构特征的理论分析和模拟实际条件的长期试验研究表明,氯盐环境下混凝土内钢绞线对阳极溶解型应力腐蚀和氢致开裂型应力腐蚀都不敏感,腐蚀钢绞线钢丝的弯曲疲劳试验表明,其腐蚀疲劳断裂具有典型的各项异性特征.

提出了混凝土中钢筋腐蚀机理的新见解:腐蚀的阴阳极过程均主要发生在活化区,腐蚀的主要阻力只是电极的极化阻力.因此,钢筋腐蚀的控制模式包括氧扩散控制和供水条件控制2种.

基于腐蚀机理新见解,根据金属腐蚀极化理论和试验测试数据及文献氧扩散系数模型,分别建立了2种控制条件下混凝土内钢筋腐蚀速率的基本理论模型和实用模型.试验结果和模型算例共同表明,正常使用时预应力结构中钢绞线的腐蚀速率比零应力时提高27%左右.

静力拉伸试验表明,蚀坑导致钢绞线的脆性增加,最大承拉力和极限平均应变降低,钢绞线钢丝可能出现劈裂式、杯锥式及铣刀式等3种基本断口形式以及它们的组合形式.根据微观电镜扫描和金属断口理论并结合材料微结构特征,提出了腐蚀钢绞线钢丝基于蚀坑处珠光体团位向的微观断裂机制.

根据断裂机制提出以Mises总应变作为断裂参量的腐蚀钢绞线的断裂准则.通过拉伸试验配合有限元模拟和数理统计得到腐蚀钢绞线断裂抗力的分布规律及模型,通过对4段腐蚀钢绞线的有限元模拟及数理统计得到腐蚀钢绞线断裂效应的分布规律及模型.在此基础上,借助结构可靠度理论获得了腐蚀钢绞线基于腐蚀率的断裂失效概率模型.

试验研究表明,在0~0.7mm的锈胀裂缝范围内,腐蚀钢绞线与混凝土之间的粘结性能未出现明显退化,其中极限粘结强度和粘结刚度还有所提高.

试验研究表明,腐蚀预应力混凝土梁发生2种典型的受弯破坏方式,一是传统的适筋破坏,另一是本文提出的断丝破坏,在腐蚀率不大(小于2.87%)的情况下,腐蚀对梁的开裂弯矩、屈服弯矩、极限弯矩、开裂挠度、屈服挠度的影响都不显著,但对极限挠度却产生了明显的影响.

提出以《规范》概率极限状态设计实用表达式为依据进行腐蚀钢绞线预应力混凝土梁承载力设计和评估的方法,其中考虑腐蚀引起钢绞线抗拉强度指标概率取值的变化,在前述断裂失效概率模型的基础上,结合混凝土结构裂缝理论推导得到了预应力混凝土梁内腐蚀钢绞线的抗拉强度标准值及设计值模型.

第二篇预应力混凝土结构论文样文:预应力混凝土结构内力重分布研究

推广应用高强钢筋是落实国务院十二五节能减排方案的重要工作,也是促进钢铁工业和建筑业转变发展方式的重要举措.随着近年来我国新一轮国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499.2)相继引入HRB400、HRB500和HRB600等钢筋,以较高强度等级热轧钢筋作非预应力筋的预应力混凝土超静定结构的受力性能成为理论研究的重点之一.对此,本文展开了如下工作:

(1)无粘结筋极限应力增量的合理取值是预应力混凝土结构承载力准确计算的前提和基础.当高强热轧钢筋作非预应力筋时,在综合配筋指标和预应力度一定的前提下,由于用钢量的减少,屈服曲率增大,塑性转角减小,将影响无粘结筋在正常使用阶段和承载能力极限状态下的应力增长.而国内外现有无粘结筋极限应力增量公式多是以简支梁为研究对象建立起来的,且考虑因素过于单一.对此本文应用弯矩-曲率非线性分析方法,编制了可用于考察正截面正常使用阶段和承载能力极限状态下预应力混凝土连续梁板中无粘结筋应力增长的计算程序.基于模型试验和仿真试验分析结果,建立了考虑非预应力筋配筋指标βs、预应力筋配筋指标βp、跨高比L/h、加载形式、加载跨数、非预应力筋屈服强度等多参数影响的无粘结筋极限应力增量计算公式.模型分析结果表明在综合配筋指标和预应力度一定的情况下,非预应力筋屈服强度的提高使得无粘结筋应力增量在正常使用阶段和承载能力极限状态都呈现新特点.

(2)以往对混凝土超静定结构弯矩调幅的研究多以考察控制截面非预应力筋屈服后的截面塑性转动来建立超静定结构弯矩调幅系数计算公式.而混凝土超静定结构在控制截面非预应力筋屈服前由于受拉区混凝土的塑性变形及裂缝的产生和开展也将产生内力重分布.针对这一情况,本文首次提出了将预应力混凝土超静定结构弯矩调幅分为两阶段考察的思想:其一为从加载到支座控制截面非预应力筋受拉屈服引起的弯矩调幅幅度αb;其二为支座控制截面形成塑性铰至受压区边缘混凝土被压碎引起的弯矩调幅幅度α.以弯矩调幅系数为纵坐标,以支座控制截面相对塑性转角θp/h0(θp为截面塑性转角,h0为截面有效高度)为横坐标,建立坐标系.将国内外普通钢筋混凝土超静定结构、有粘结预应力混凝土超静定结构、无粘结预应力混凝土超静定结构的试验数据置于该坐标系中,根据拟合得到的具有95%保证率的二折线在纵轴上的截距得到了αb随热轧钢筋屈服强度的变化规律,并建立了以相对塑性转角θp/h0为自变量的αa函数表达式.从而对超静定结构内力重分布从机理到数学表达,都有一定提升.

(3)从工程实用角度出发通过截面非线性分析对以θp/h0为自变量的αa表达式进行了实用化处理:对于普通混凝土连续梁,建立了以不同钢种及支座控制截面相对受压区高度ζ等参数为自变量的αa函数表达式.对于有粘结预应力混凝土连续梁,建立了以支座控制截面相对受压区高度ζ、预应力筋有效预应力水平σpe、预应力度λ及非预应力筋钢种等参数为自变量的αa函数表达式.对于无粘结预应力混凝土连续梁,建立了以预应力配筋指标βp、非预应力筋配筋指标βs及非预应力筋钢种等参数为自变量的αa函数表达式.

(4)以往关于预应力混凝土结构中无粘结筋应力增量及弯矩调幅设计方法的研究主要针对杆系结构.而实际工程中却存在着大量的预应力混凝土双向板结构,但国内外对此方面的研究却基本尚属空白.针对这一情况,采用ABAQUS大型有限元软件建立了无粘结预应力混凝土四边支承双向板及柱支承双向板的有限元分析模型.对四边支承预应力混凝土双向板,考察了非预应力筋钢种和综合配筋指标对正常使用和承载能力极限状态下无粘结筋应力增量以及支座控制截面弯矩调幅的影响规律.并根据双向板变形特点得到了不同位置处无粘结筋应力增量的分布规律,最终建立了考虑综合配筋指标、四边支承条件、预应力筋在板中相对位置及非预应力筋钢种等参数影响的两种极限状态下无粘结筋应力增量计算公式;建立了考虑综合配筋指标和非预应力筋钢种影响的连续双向板支座控制截面弯矩调幅系数计算表达式.对柱支承预应力混凝土双向板将板划分为柱上板带和跨中板带分别考察综合配筋指标和非预应力筋钢种对无粘结筋应力增量的影响规律,并对柱上板带和跨中板带分别建立了两种极限状态下无粘结筋应力增量计算表达式.通过等代框架法弹性理论计算结果与仿真分析结果的比较得到了综合配筋指标和非预应力筋钢种对等效板带支座控制截面的弯矩调幅系数的影响规律.最终建立了考虑综合配筋指标和非预应力筋钢种等参数影响的弯矩调幅系数计算表达式,从而弥补了设计规范在这方面的空白.

(5)根据有限元模型计算结果,对预应力混凝土连续梁、四边支承双向板和柱支承双向板进行了对比分析.在综合配筋指标和预应力度一定的条件下,随着非预应力筋屈服的提高预应力混凝土连续梁、四边支承双向板和柱支承双向板在正常使用阶段和承载能力极限状态无粘结筋应力增量都有所增大.预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力增量明显高于四边支承双向板和柱支承双向板.而边界条件对双向板的转动约束程度越高无粘结筋极限应力增量也越小.在综合配筋指标和预应力度不变的条件下随着非预应力筋屈服强度的提高,三类结构支座控制截面总弯矩调幅系数都有所减小.无粘结预应力混凝土柱支承双向板支座控制截面的弯矩调幅系数小于四边支承双向板.

第三篇预应力混凝土结构论文范文模板:大跨预应力混凝土箱梁结构计算分析研究

预应力混凝土箱梁结构以其诸多优点已在桥梁工程中广泛应用,本文针对目前大跨预应力混凝土箱梁结构计算分析研究中所存在的主要问题,以杭州湾跨海大桥非通航孔工程上部结构为工程背景,对以下几方面进行了深入研究.

为提高大跨箱梁桥设计时分析的效率和精度,通过构造腹板和翼板单元,引入高次轴向位移函数,和采用自由度缩减技术,提出了基于板梁理论的考虑翘曲、剪力滞、畸变和板厚变化等影响的大跨箱梁桥整体分析方法,并以工程背景为例,与实体元结果进行了对比验证.

以通用有限元软件为平台,创建了快速三维实体建模方法,并提出预应力结构空间实体分析的等效节点力法.通过工程实例的仿真计算,显示该方法具有直观、详尽、精确等特点.为三维实体有限元在箱梁结构设计验算中的推广应用提供了有效的支持.

针对大吨位预应力群锚局压区研究中的不足,以工程背景为例,从各类规范方法计算分析、考虑锚具影响的三维实体有限元仿真及施工现场的应力测试分析等多方面对预应力砼箱梁在大吨位预应力群锚作用下的局压强度和抗裂性进行了研究.

在预应力砼箱梁温度应力场计算方法研究中,基于箱梁表面热交换平衡理论,建立了采用热瞬态分析和热—结构耦合求解技术计算温差应力场的方法,该方法可有效考虑气温地理环境等条件的影响.并与按公桥规温度模式计算比较,在得出大跨砼箱型梁桥温度效应特征的同时,指出了规范方法的不足.另一方面,提出了砼箱梁浇筑养护方案的数值评估方法,在与实测结果对比验证的基础上,以工程背景的整体预制砼箱梁的施工方案为例,对各种控制箱梁水化热的常用方法进行评估.为大跨预应力砼箱梁在浇筑阶段和运营阶段的温差裂缝控制提供了有力的理论保障.

为更精确有效地分析预应力砼箱梁结构体系的极限状态特性,建立了考虑双非线性的有限纤维梁段元法,并提出考虑全自由度的位移增量法,同时进行了原形梁极限承载试验以验证该方法精度.针对先简后连结构体系,提出了考虑施工过程影响的承载力计算方法,并以工程背景为例,分析其极限承载能力,同时还研究了结构在进入塑性后的内力重分布规律.

本文所得出的主要结论和研究成果可供预应力混凝土箱梁桥的计算设计和施工作参考.

第四篇预应力混凝土结构论文范例:大跨预应力混凝土箱梁桥早期开裂和远期下挠控制

大跨预应力混凝土箱梁桥开裂和长期下挠过大的现象较为普遍,已成为桥梁工程界极为重视的重大技术问题.依托荆岳长江公路大桥滩桥(七跨一联的预应力混凝土变截面连续箱梁桥,跨径组合为100m+5×,154m+100m)和主桥(主跨为816m的高低塔不对称混合梁斜拉桥,其南边跨为宽达38.5m的分离式混凝土边箱梁)的建设对这两大病害的控制展开研究,以期建成早期无裂缝、远期下挠可控的大跨预应力混凝土箱梁桥,项目研究无疑具有重要的实用价值和理论意义.

本文结合交通部科技计划项目“长联大跨预应力混凝土连续箱梁桥开裂与长期变形控制”和“荆岳长江公路大桥主桥关键技术研究”的子项“分离式混凝土边箱梁的受力性能及合理设计”研究的完成,基于翔实的现场测试,对混凝土箱梁水化热、30m跨预应力混凝土箱梁足尺模型受力性能、自然环境中大跨预应力混凝土箱梁桥收缩徐变模式的合理确定,斜拉桥拉索的索力测试以及分离式混凝土边箱梁的剪力滞效应等有关箱梁受力的典型问题进行了研究,主要内容包括:

1、箱梁水化热及其温致效应

(1)在施工现场对泵送混凝土取样,对不同养护条件下箱梁混凝土早龄期力学性能发展规律进行了试验研究.结果表明:就所测试的情形而言,养护条件对混凝土早龄期强度的发展有较大影响,同养试件的强度低于标养试件,但随着龄期的增长其强度差异逐渐减小,

(2)对两座大跨预应力混凝土箱梁桥施工过程中箱梁的水化热进行了测试,得到其水化热的发展规律.测试结果表明:箱梁混凝土在浇注后1d左右达到峰值温度,在前1-4d将经历较快的升温和降温过程,在此期间容易出现较大的内外温差并可能导致混凝土开裂,

(3)基于施工现场同条件养护混凝土早龄期力学性能发展规律的实测结果,建立时变模型对箱梁混凝土水化过程中的温度场和应力场进行了分析,计算结果和实测值吻合良好.结果表明:水化热是使箱梁腹板产生早期裂缝的主要原因之一.就文中分析结果而言:大跨预应力混凝土箱梁桥养护期间混凝土内外温差应控制在30℃内,在3级风速时拆模时间应不少于4d.

2、30m跨预应力混凝土简支箱梁足尺模型试验与分析

(1)为研究大尺寸混凝土箱梁的受力性能,在荆岳长江公路大桥北引桥选取一片30m跨预制预应力混凝土箱梁进行受弯破坏性试验.试验结果表明试验梁有足够的安全储备并具备良好的极限变形能力,试验终止时试验梁跨中最大挠度为267.85mm,是梁跨的1/108,试验梁最终将以预应力筋拉断导致结构破坏,

(2)根据试验结果采用5种国内外相关规范对试验梁抗弯极限承载力及正常使用极限状态下的变形、裂缝进行验算,以评估规范相应计算公式的适用性.结果表明:现行混凝土规范中相关计算公式均能较好地预测箱梁的抗弯极限承载力;ACI318M-05、CEB-FIP MC90基本能反映箱梁正常使用极限状态下的变形性能;GB50010-2002、TB10002.3-05基本能反映预应力混凝土箱梁的裂缝特性,

(3)采用分层法编制了预应力混凝土梁的非线性数值分析程序,并与试验结果进行了验证,计算值和试验结果吻合良好.进而采用此程序对试验梁的受力特征进行了参数分析,结果表明:随着配筋率增加或张拉系数增大,试验梁跨中残余变形及延性指标减小;预应力度增大时,跨中残余变形变小、延性指标降低,

(4)试验及分析结果表明:试验梁加载至1872kN时,将由于预应力筋的拉断而破坏,而此时跨中顶板混凝土的压应变仅为1456με,远小于混凝土的极限压应变.因此设计可适当增大预应力配筋率至平衡配筋率左右,在兼顾延性指标的前提下建议实际预应力可增加至6束(原设计为4束,每束为4φs15.24高强低松弛钢绞线),相应的配筋率为1.401%(原配筋率为0.934%).破坏时跨中顶板混凝土压应变可达2925με,抗弯极限承载力达2790kN,较原设计提高47.0%.


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3、自然环境中大跨预应力混凝土箱梁桥结构混凝土收缩徐变模式及其所导致结构反应的合理确定

(1)为研究恒温、恒湿条件下混凝土收缩徐变计算模式和粉煤灰对收缩徐变的影响,在试验室进行了与滩桥混凝土具有相同配比材料的100mm×,100mm×,400mm棱柱体收缩徐变试验,并采用AASHTO、ACI209R、JTG D62和GL2000四种收缩徐变预测模式对其进行分析.结果表明:JTG D62和GL2000所推荐的计算模式与试验实测数据较为吻合.粉煤灰对收缩徐变有较大影响,它抑制了混凝土的收缩,增大了早龄期加载试件的徐变,减小了晚龄期加载试件的徐变,

(2)为研究自然环境中混凝土收缩徐变计算模式,在自然环境条件下进行了200mm×,200mm×,515mm的棱柱体收缩徐变试验,并采用基于叠加原理的算法考虑温度、湿度以及粉煤灰掺量等参数的影响对其进行了分析.结果表明:采用修正的JTG D62和GL2000计算模型,基本能反映收缩、徐变试块的测试结果.

(3)为研究自然环境中预应力混凝土箱梁收缩徐变计算模式,在与滩桥自然环境相同的条件下进行了两片30m跨预应力混凝土箱梁足尺模型长期性能试验,采用基于叠加原理算法修正温度、湿度、粉煤灰和配筋率等各参数并对箱梁建立分层模型对其进行分析.就本文的计算结果而言,采用分层法时,计算误差减小达10%以上,GL2000模型预测精度高于JTG D62模型.因此建议采用修正的GL2000模型计算混凝土的收缩徐变,

(4)基于修正的GL2000模型对滩桥收缩徐变进行分析,在其边跨和主跨分别预设20mm和50mm的徐变预拱度.在滩桥施工及运营期间对其关键截面的应力和挠度进行了实测,结果表明:滩桥的下挠趋势与预测吻合良好,且实测值小于理论值,滩桥下挠量在预测范围之内.

4、斜拉桥的索力测试及分离式混凝土边箱梁剪力滞效应实测与分析

(1)斜拉桥主梁的受力状态与索力密切相关.基于斜拉索的振动方程,推导了索力测试实用公式,该公式以显式表达且形式简单,实现了固端梁、简支梁和弦三种模型间的连续过渡,因而更具一般性.试验验证以及实桥应用表明:该公式具有较高的精度,可以应用于现场索力测试,

(2)较为翔实的测试了分离式混凝土边箱梁在典型施工阶段和成桥时的正截面受力状态,并采用有限元软件ANSYS对其进行了分析.结果表明:分析结果与实测值吻合良好.施工过程中南边跨混凝土边箱梁均为正剪力滞.成桥时在塔区梁段越靠近主塔剪力滞越大;对于跨中截面(非横隔板处)而言,顶板剪力滞系数λ等于1.04-1.13,底板λ等于1.03-1.10.横隔板对边箱梁的剪力滞影响较大,在进行结构分析时应考虑横隔板的影响.

荆岳长江公路大桥主桥南边跨分离式混凝土边箱梁和滩桥在交工验收时,第三方独立的检测结果表明:箱梁梁体上无明显可见裂缝.滩桥运营期对结构挠度实测结果表明:滩桥的下挠趋势与预测吻合良好,且实测值小于理论值,滩桥下挠在可控范围内.

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第五篇预应力混凝土结构论文范文格式:既有预应力混凝土桥梁结构可靠度与寿命预测研究

预应力混凝土桥梁投入使用一段时间后,由于结构材料的自然老化、车辆荷载的不断增加、日益恶化的环境影响以及使用养护不当,相当一部分桥梁不可避免地出现各种各样的结构损伤和缺陷,大量既有桥梁承载能力不足、老化、破损已经成为国内外十分关注的课题.

本文针对既有预应力混凝土桥梁结构的特点,在总结已有研究成果的基础上,分别对承载能力和正常使用两种极限状态的可靠度及寿命预测问题进行了深入的研究,主要工作内容包括以下几个方面:

1、预应力混凝土桥梁结构时不变可靠度分析研究

根据我国现行的桥梁设计规范,分别定义了预应力混凝土桥梁结构的承载能力极限状态和正常使用极限状态方程,结合现有文献中的统计参数,将作用效应、材料特性和相应的几何参数均视为随机变量,采用可靠度分析的一次二阶矩方法(FORM法),以中华人民共和国交通行业公路桥梁通用图中的预应力混凝土简支T梁桥为例,分别计算了多种跨径的预应力混凝土简支梁抗弯承载能力可靠度指标和构件正截面抗裂可靠度指标,揭示并分析比较了按现行规范设计的预应力混凝土简支梁桥的可靠度水平.

2、既有预应力混凝土桥梁结构的广义抗力弱化模型研究

讨论预应力混凝土结构广义抗力退化模型,总结了现有文献中有关混凝土结构承载力弱化模型和统计参数,以氯离子对混凝土结构的侵蚀破坏为主,重点分析了氯离子在混凝土中扩散的重要影响因素以及各自的概率统计特性,在此基础上,研究了锈蚀钢筋混凝土强度预测模型和锈蚀钢筋截面面积退化特性,针对钢筋锈蚀的两种形态,分别给出了均匀锈蚀和局部锈蚀预应力混凝土承载能力极限状态和正常使用极限状态的时变抗力计算模型.

3、既有预应力混凝土桥梁结构承载能力时变可靠度研究

建立了现有预应力混凝土桥梁抗弯承载能力的时变可靠度计算模型,讨论了结构时变可靠度的计算方法,编制了可靠度计算实用分析程序,计算了时变可靠度指标,以多座预应力混凝土简支T梁桥作为实例,在考虑其抗力时变特性的理论基础上,研究承载能力可靠度的衰减规律,从而较为真实地揭示了预应力混凝土简支梁桥生命线结构构件的时变可靠度指标和任意时段可靠度指标.

4、既有预应力混凝土桥梁结构正常使用极限状态时变可靠度分析

建立了预应力混凝土简支梁桥正常使用极限状态可靠度计算的极限状态方程,首先计算了预应力混凝土简支梁抗裂和挠度的时不变可靠度指标,在考虑多种桥梁结构抗力退化模型的基础上,进一步给出了既有预应力混凝土梁桥的时变可靠度计算方法,采用了一次二阶矩方法(FORM法)和蒙特卡洛方法(Monte Carlo法)的计算原理,利用C++编制了可靠度计算程序,研究了考虑抗力退化的多座预应力混凝土简支梁的正常使用极限状态的时变可靠度问题.

5、基于时变可靠度理论的既有预应力混凝土桥梁结构剩余寿命预测研究

通过对预应力混凝土简支梁桥结构构件设计可靠度指标的校核计算、临界可靠指标的定义以及考虑构件抗力退化的时变可靠度指标的分析研究,提出了基于时变可靠度理论的既有预应力混凝土桥梁结构的承载能力剩余寿命评估准则和正常使用寿命评估准则,以公路桥涵标准图(JT/GQS 024-83)中的预应力混凝土简支梁桥为例,基于时变可靠度理论,研究了预应力混凝土简支梁桥全寿命预测分析方法.

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